Logo
В помощь проектировщику Исследования и разработки Нормативно-техническое обеспечение Реализация технической политики События отрасли Производство и эксплуатация Теоретические знания на практике
Научно-практическая конференция НТЦ ФСК ЕЭС «Современные средства обеспечения качества электроэнергии в электрических сетях и у потребителя» завершила свою работу Программно-технический комплекс, способный обеспечить кибербезопасность цифровой подстанции, был испытан в НТЦ ФСК ЕЭС Международная конференция - выставка «Цифровая подстанция. Стандарт IEC 61850» Нормативно-технические документы, включённые в реестр ПАО «ФСК ЕЭС» Нормативно-технические документы, включённые в реестр ПАО «Россети» Введение в действие национальных стандартов Российской Федерации Оборудование, технологии, материалы и системы, допущенные к применению на объектах ПАО «Россети» План разработки (актуализации) нормативно-технической документации ПАО «ФСК ЕЭС» на 2016-2018 годы Информация о выданных сертификатах соответствия продукции в системе СДС РЭК за период апрель-август 2017 года Обеспечение нормативов надёжности, качества и экономичности электроснабжения потребителей – комплексная задача повышения энергетической эффективности Анализ нормативно-технических документов, формирующих необходимость установки птицезащитных устройств на воздушных линиях электропередачи и связи ПАО «Россети» Еще один шаг на пути типизации проектных решений ВЛИ 0,4 кВ Инновационная конструкция оптического кабеля, совмещённого с фазным проводом: опыт и перспективы применения в сетях ПАО «ФСК ЕЭС» Дифференциально-фазная защита для цифровой подстанции: проблемы и решения Контролируемая деградация системы управления электроэнергетическими объектами как вариант проактивной защиты от кибернетических атак Методы и средства проведения испытаний оборудования на базе стандарта IEC 61850 Многофункциональные интеллектуальные устройства для цифровых подстанций Международная конференция и выставка «Цифровая подстанция. Стандарт IEC 61850». День 2-й Международная конференция и выставка «Цифровая подстанция. Стандарт IEC 61850». День 1-й Введение в действие национальных стандартов Российской Федерации Оборудование, технологии, материалы и системы, допущенные к применению на объектах ПАО «Россети» План разработки Стандартов организации ПАО «ФСК ЕЭС» на 2016-2018 годы О мерах по повышению грозоупорности ВЛ О конструкциях опор ВЛ и ОРУ ПС Удаление гололёдных отложений с проводов воздушных линий электропередачи современными полупроводниковыми системами Обеспечение всех функций РЗА трансформатора 110/10 кВ одним устройством Международная научно-техническая конференция и выставка «Релейная защита и автоматика энергосистем 2017» Применение арматуры композитной полимерной для опор контактной сети с анкерным креплением на фундаментах Электронный каталог типовых технических решений РЗА и АСУ ТП ПАО «ФСК ЕЭС» О применении векторных диаграмм при наладке, расшифровке осциллограмм аварийных процессов устройств РЗА Нормативно-технические документы, включенные в реестр ПАО «Россети» Нормативно-технические документы, включенные в реестр ПАО «ФСК ЕЭС» Введение в действие национальных стандартов Российской Федерации Гибридная система накопления энергии для электроэнергетических систем на базе литий ионных аккумуляторов и суперконденсаторов Метод определения места повреждения на кабельно - воздушной линии Оборудование, технологии, материалы и системы, допущенные к применению на объектах ДЗО ПАО «Россети» Перечень нормативно-технических документов, утверждённых и введённых в действие в 2016 г., занесенных в Реестр НТД ПАО «ФСК ЕЭС» О Перечне действующей документации по проектированию объектов электрических сетей Исследовательский комитет A3 на Сессии СИГРЭ-2016 Материал для баков стационарных свинцово-кислотных аккумуляторных батарей Инновационный провод «ТЕЛСИЛ®» для проектирования ВЛИ нового поколения Многогранные стальные опоры − новые возможности проектирования надёжных линий электропередачи Вступление АО «НТЦ ФСК ЕЭС» в международную организацию STL АО «НТЦ ФСК ЕЭС» - 10 лет. У истоков…

Удаление гололёдных отложений с проводов воздушных линий электропередачи современными полупроводниковыми системами

Кувшинов А.А., д.т.н., Тольяттинский государственный университет;
Карманов В.Ф., генеральный директор,
Ахметжанов Н.Г., главный специалист ООО «Энергия Т» (г. Тольятти);
Шкуропат И.А., к.т.н., ЗАО «ГК «Электрощит ТМ-Самара», г. Самара;
Галиев И.Т., аспирант кафедра ИИТ НИУ МЭИ,
Александров Н.М., аспирант кафедры АЭЭС СамГТУ;
Хренников А.Ю., д.т.н., АО «НТЦ ФСК ЕЭС»

 

Введение

При эксплуатации воздушных линий (ВЛ) электропередач в ряде регионов возникает серьезная проблема обледенения проводов в осенне-зимний период, поскольку среднее время ликвидации гололёдных аварий превышает среднее время ликвидации аварий, вызванных другими причинами, в 10 и более раз. Исследования показывают, что гололёдные отложения на проводах ВЛ происходят при температуре воздуха около минус 5 °С и скорости ветра 5-10 м/с. Допустимая толщина стенки гололёдной муфты составляет от 5 до 20 мм для ВЛ напряжением 3–330 кВ, расположенных в климатических районах по гололёду I–IV категорий [1].

В качестве пассивной меры борьбы с гололёдом могут использоваться различные провода повышенной прочности. Например, провод АССС (Aluminum Conductor Composite Core - алюминиевый провод с композитным сердечником из различных материалов [2]. Сердечник проводника ACCC стабилен по размерам, поскольку коэффициент термического расширения (1,6.10-6 °С-1) почти на порядок меньше, чем у стали (11,5.10-6 °С-1 ). Поэтому провода ACCC позволяют длительное время выдерживать высокую температуру, предотвращая образование гололёда.

Следует также отметить провод Aero-Z®, который состоит из одного или нескольких концентрических слоев круглых проволок (внутренние слои) и проволок сечением в виде «Z» (внешние слои). Каждый слой провода имеет скрутку по длине, выполненную с определенным шагом. Гладкая поверхность снижает ветровые нагрузки на 30-35 % и препятствует налипанию снега и льда. Однако провод Aero-Z® имеет ограничение на плавку гололёда, поскольку не допускает длительного повышения температуры свыше 80 °С.

В целом же практическая реализация пассивных методов борьбы с гололёдом возможна только при проектировании и введении в строй новых линий электропередач. Реконструкция «старых» ВЛ связана со значительными затратами.

Поэтому не теряет актуальности задача разработки активных методов борьбы с гололёдными отложениями на проводах ВЛ. К числу традиционных методов можно отнести плавку гололёда на проводах ВЛ переменным током путем искусственного создания коротких замыканий или постоянным током с использованием неуправляемых или управляемых выпрямительных блоков [3, 4]. Однако в первом случае возможно повреждение проводов ВЛ, а во втором случае дорогостоящие выпрямительные блоки большую часть календарного года не используются. Вместе с тем современное состояние элементной базы силовой электроники открывает дополнительные возможности и стимулирует разработку новых методов борьбы с гололёдными отложениями, свободных от указанных недостатков. Вопросам исследования гололёдообразования и борьбы с гололёдными отложениями посвящено большое количество научных публикаций. В данной работе ставится задача систематизации и сравнительного анализа существующих способов борьбы с гололёдными отложениями, решение которой позволит выбирать из имеющегося множества технических решений наиболее рациональное для местных условий.

Классификация способов борьбы с гололёдом

Известные устройства и способы используют следующие виды физического воздействия для удаления гололёдно-изморозевых отложений с проводов линий электропередач (рисунок 1):

  • термическое воздействие путем нагрева провода до температуры 120-130 °С, при котором происходит расплавления гололёдной муфты, или путем профилактического нагрева проводов на 10-20 °С для предотвращения образования гололёда;
  • термодинамическое воздействие путём предварительного разогревания до формирования подтопленной прослойки между проводом и ледяной муфтой и последующего «встряхивания проводов силой Ампера», возникающей при пропускании мощного импульса тока;
  • электромеханическое воздействие путём периодического пропускания импульсов тока, вызывающих механические колебания проводов и разрушение гололёдной муфты; эффективность электромеханических воздействий усиливается при таких параметрах импульсов тока, которые вызывают механический резонанс;
  • механическое воздействие путём перемещения шнеков вдоль провода с использованием энергии ветра, энергию электромагнитного поля фазного тока ВЛ, постоянных магнитов, линейного асинхронного двигателя или создания вибраций проводов с помощью генератора механических колебаний (в дальнейшем не рассматриваются, поскольку практически не используются).

Рисунок 1 – Классификация способов удаления гололёдных отложений с проводов ВЛ:

УВ – управляемый выпрямитель;

СТК – статический тиристорный компенсатор;

ПЧ – преобразователь частоты;

НПЧ – непосредственный преобразователь частоты;

УПК – устройство продольной компенсации

Следует только отметить общий недостаток механических систем, который заключается в необходимости ручной установки на провод, снятия с провода, а также перевеса с одного провода на другой. Для этого необходима специальная техника (автовышка) и обслуживающий персонал, что повышает эксплуатационные затраты и затрудняет использование в труднодоступных районах.

Термическое воздействие переменным током

Плавка гололёда переменным током применяется на ВЛ напряжением ниже 220 кВ с проводами сечением менее 240 мм2 [3]. Источником питания служат, как правило, шины 6-10 кВ подстанций или отдельный трансформатор. Схема плавки гололёда должна выбираться таким образом, чтобы обеспечить протекание по проводам ВЛ тока в 1,5-2 раза превышающего длительно допустимый ток. Такое превышение оправдано кратковременностью процесса плавки (~1 ч), а также более интенсивным охлаждением провода в зимний период. Для сталеалюминиевых проводов типа АС сечением 50-185 мм2 ориентировочная величина одночасового тока плавки гололёда лежит в пределах 270-600 А, а тока, предупреждающего образование гололёда на проводах, - в пределах 160-375 А.

Однако только за счёт выбора схемы плавки гололёда зачастую невозможно подобрать необходимую величину тока короткого замыкания. Превышение указанных выше значений тока плавки может привести к отжигу проводов с последующей необратимой потерей прочности. При меньших значениях однократного пропускания тока короткого замыкания может оказаться недостаточно для полного удаления гололёда. Тогда короткие замыкания приходится неоднократно повторять, что дополнительно утяжеляет последствия.

Избежать указанных негативных последствий позволяет использование тиристорного регулятора переменного напряжения, схема которого представлена на рисунке 2 [5]. В режиме плавки гололёда выключатель 7 выключен, выключатель 8 включен. Возможные способы регулирования тока плавки – импульсно-фазовый посредством изменения углов включения силовых тиристоров 1, 2 и 3 или широтно-импульсный – посредством изменения количества периодов подачи напряжения.

Рисунок 2 – Установка для компенсации реактивной мощности и плавки гололёда

В режиме компенсации реактивной мощности выключатель 7 включен, а выключатель 8 выключен. В этом случае силовые тиристоры 1, 2, 3 и реакторы 4, 5, 6 образуют тиристорно – реакторную группу, соединённую в треугольник, которая является элементом статического тиристорного компенсатора. Авторы допускают также возможность использования конденсаторов вместо реакторов. В этом случае компенсация реактивной мощности будет осуществляться с помощью регулируемой конденсаторной батареи.

Однако независимо от способа регулирования плавка гололёда осуществляется переменным током промышленной частоты и требует значительных мощностей источника питания (десятки MB.А), поскольку активное сопротивление проводов воздушной линии значительно меньше индуктивного сопротивления. Полная мощность источника увеличивается за счёт большой и бесполезной для плавки гололёда реактивной нагрузки. Повысить эффективность плавки можно путем продольной ёмкостной компенсации индуктивного сопротивления в случае использования конденсаторов в составе предлагаемой установки. Однако авторы такую возможность не рассматривали.

Заслуживает внимания комбинированная установка для компенсации реактивной мощности и плавки гололёда, схема которой представлена на рисунке 3 [6]. В режиме плавки гололёда выключатель 7 включен, шунтируя реактор 6, выключатель 9 отключает конденсаторную батарею 8, а выключатель 10 включен. При этом возможна плавка на всех проводах воздушной линии одновременно.

Рисунок 3 – Комбинированная установка для компенсации реактивной мощности и плавки гололёда

В режиме компенсации реактивной мощности выключатели 7 и 10 отключены, а выключатель 9 включен. В результате образуется типовая схема статического компенсатора на базе транзисторных модулей 1, 2 и 3, реакторов 5, 6 на стороне переменного тока и конденсаторной батареи 8 на стороне постоянного тока. Такая структура может работать как в режиме генерации, так и в режиме потребления реактивной мощности.

Существенным недостатком установки, изображённой на рисунке 3, является неполное использование вентильной части в режиме плавки. Это объясняется тем, что ток плавки протекает только через «нижние» ключи фаз 1, 2 и 3 преобразовательного моста. Для преобразования мостовой схемы в три ключа переменного тока потребуется дополнительное коммутационное оборудование и существенное усложнение силовой схемы.

Термическое воздействие постоянным током

Впервые плавка гололёда постоянным током в качестве перспективного направления борьбы с гололёдными отложениями на фазных проводах ВЛ отмечалась в [7]. К числу первых серийных установок плавки гололёда постоянным током можно отнести преобразователи ВУКН–16800-14000, выполненные по схеме Ларионова на базе кремниевых неуправляемых вентилей ВК-200 с выпрямленным напряжением 14 кВ, выпрямленным током 1200 А и выходной мощностью 16800 кВт [8]. Схемы плавки гололёда выпрямленным током детально рассмотрены в [4].

К недостаткам метода следует отнести то, что ВЛ необходимо отключать, а выпрямительный блок большую часть календарного года не используется, поскольку необходимость плавки гололёда возникает только в зимний период. Можно отметить предложение плавки гололёда пульсирующим током без отключения ВЛ [9]. Выпрямительный блок включается в рассечку обогреваемого провода таким образом, чтобы постоянный ток не протекал по обмоткам силовых трансформаторов и трансформаторов тока. Обогрев проводов осуществляется пульсирующим током, содержащим переменную составляющую, определяемой нагрузкой ВЛ, и постоянную составляющую, определяемой выпрямленным напряжением и активным сопротивлением контура плавки. Однако такое предложение не увеличивает степени использования выпрямительных блоков, а для практической реализации требует дополнительного коммутационного оборудования.

В этой связи вполне оправданны попытки расширения функциональных возможностей путем совмещения в одной установке выпрямительного блока для плавки гололёда и устройства для компенсации реактивной мощности. Это открывает возможность круглогодичной эксплуатации оборудования, что существенно повышает его экономическую эффективность.

В ОАО «НИИПТ» разработано преобразовательное устройство контейнерного типа для комбинированной установки плавки гололёда и компенсации реактивной мощности (рисунок 4) [10].

Рисунок 4 – Схема преобразовательного устройства контейнерного типа (а) и комбинированной установки (б) плавки гололёда и компенсации реактивной мощности

В состав преобразовательного устройства (рисунок 4) входит:

  • транспортный контейнер 1,
  • тиристорные модули 2 с блоками управления 3,
  • система принудительного воздушного охлаждения 4,
  • разъединитель 5 с электромеханическим приводом 6,
  • анодный 7, катодный 8 и фазный 9 выводы преобразовательного моста,
  • система управления, регулирования, защиты и автоматики 10,
  • разъединители 11, 12 и конденсаторные батареи 13.1, 13.2 и 13.3.

Силовое оборудование предназначено для эксплуатации в районах с умеренным и холодным климатом (исполнение УХЛ 1) и размещено в закрытом стальном контейнере, устанавливаемом на открытой части фундамента подстанции. Силовое питание осуществляется от обмотки 10 кВ выделенного трансформатора. Из преобразовательных устройств, изображённых на рисунке 4а, собирается комбинированная установка, схема которой показана на рисунке 4б.

В режиме плавки гололёда разъединители 11, 12 замкнуты (рисунок 4б), разъединители 5 (рисунок 4а) разомкнуты. Собирается схема трёхфазного мостового выпрямителя, который обеспечивает номинальное выпрямленное напряжение 14 кВ, номинальный ток плавки 1400 А и регулирование тока плавки в диапазоне 200-1400 А.

В режиме компенсации реактивной мощности разъединители 11 и 12 разомкнуты, а разъединители 5 замкнуты. Собирается схема конденсаторной батареи 13.1, 13.2 и 13.3, управляемой тиристорными модулями 2, соединенными встречно - параллельно. Однако в режиме компенсации возможно только ступенчатое регулирование реактивной мощности.

Последнего недостатка удается избежать в комбинированной установке для плавки гололёда и компенсации реактивной мощности, схема которой представлена на рисунке 5 (разработка ОАО «НИИПТ») [11].

Рисунок 5 – Комбинированная установка для плавки гололёда и компенсации реактивной мощности

В состав комбинированной установки входят питающий трансформатор 1, трёхфазные разъединители 2 и 16, трёхфазные реакторы 3 и 15, высоковольтный мостовой преобразователь 4, конденсаторная батарея постоянного тока 5, однофазные разъединители 6 и 7, система управления 8, сборки 9-14 полностью управляемых приборов с обратными диодами и резонансный трансформатор 17.

В режиме плавки гололёда разъединители 6, 7 и 16 включены. Плавка осуществляется постоянным током. Регулирование тока плавки осуществляется способом высокочастотной ШИМ. Например, при прохождении тока нагрузки через диоды сборок 13 и 10 полностью управляемый прибор из сборки 9 или 14 подключается в режиме ШИМ. При этом кратковременно образуется контур двухфазного короткого замыкания 9 – 10 или 13 – 14. Нагрузка шунтируется, и ток плавки регулируется. Скорость нарастания тока короткого замыкания ограничивается реактором 3. За счёт выбора частоты и коэффициента модуляции ШИМ запирание тиристора происходит раньше увеличения тока короткого замыкания до опасного уровня. При этом интервал проводимости тиристора меньше, чем в режиме компенсации реактивной мощности. В режиме компенсации реактивной мощности разъединители 6, 7 и 16 выключены. Высоковольтный мостовой преобразователь 4 работает в режиме «СТАТКОМ».

По мнению ряда авторов, которые опираются на собственный опыт работы, только от 7 до 30 % длины нагреваемого провода во время плавки действительно покрыто гололёдом. Это объясняется тем, что отдельные участки ВЛ за счет углов поворота и невозможностью предсказать направление ветра в момент образования гололёда оказываются в различных климатических условиях. Соответственно, значительная часть электроэнергии расходуется впустую. В этой связи, предложена мобильная установка, которая позволяет выезжать на участки ВЛ, в которых обнаружено обледенение проводов.

Мобильный генератор для плавки гололёда на проводах ВЛ [12] выполняется на автомобильной платформе, питание (0,4 кВ) трёхфазного выпрямительного моста осуществляется от двух дизель-генераторов ADV320 по 320 кВт каждый. Предусмотрены проводники с клеммами для подключения к проводам ВЛ и электрические шины для соединения проводов на пролёте между опорами по схеме плавки гололёда. Рассмотренное техническое решение обеспечивает плавку гололёда на длине двух пролётов воздушной линии на фазных проводах и грозозащитном тросе.

Общим недостатком всех устройств, реализующих термическое воздействие постоянным током, является необходимость применения схемы плавки гололёда «провод – провод» или «провод – два провода». В любом случае увеличивается время плавки и соответственно затраты электроэнергии. Для уменьшения времени плавки предпочтение следовало бы отдать схеме плавки «три провода – земля», однако заземляющие устройства подстанций не рассчитаны, как правило, на сравнительно длительное протекание постоянного тока величиной до 2000 А.

Термическое воздействие током ультранизкой частоты

Техническое содержание данного вида воздействия заключается в том, что плавку производят током низкой частоты, формируемым трёхфазным автономным инвертором напряжения, а эффективное значение тока плавки задают и поддерживают на требуемом уровне изменением величины напряжения питания [13].

При частоте выходного напряжения автономного инвертора в десятые доли Гц и ниже величина тока в проводах линии ограничивается практически только активным сопротивлением. В результате увеличивается допустимая длина воздушной линии по сравнению с плавкой переменным током промышленной частоты, упрощается организации плавки, сокращается продолжительность процесса плавки гололёда, уменьшается количество дополнительного коммутационного оборудования.

Схема комбинированной установки для плавки гололёда и компенсации реактивной мощности, реализующей предложенный способ, представлена на рисунке 6.

Рисунок 6 – Комбинированная установка для плавки гололёда и компенсации реактивной мощности

В состав комбинированной установки входят трёхфазные мостовые преобразователи на полностью управляемых полупроводниковых ключах 1 и 7, трёхполюсные выключатели 2, 5, 8, 9, трёхфазные дроссели 3, 4, конденсаторная батарея 6 и система управления 10.

В режиме плавки гололёда выключатели 5 и 8 включены, а выключатель 9 отключен. Мостовой преобразователь 1 работает в режиме управляемого выпрямителя, а мостовой преобразователь 7 работает в режиме трёхфазного автономного инвертора напряжения. Плавка осуществляется одновременно на трёх проводах воздушной линии. В режиме компенсации реактивной мощности выключатели 5 и 8 выключены, а выключатель 9 включен. Мостовые преобразователи 1 и 7 работают параллельно.

Угол включения выбирается несколько меньше 180°. Из сети потребляется активная мощность, необходимая для поддержания напряжения на конденсаторной батарее 6. На стороне мостовых преобразователей 1 и 7 переменного тока формируется переменное напряжение. Фаза первой гармоники сдвинута по отношению к фазным напряжениям источника питания на угол . Если амплитуда первой гармоники формируемого напряжения превышает амплитуду напряжения источника питания, то мостовые преобразователи 1 и 7 генерируют реактивную мощность, а если меньше – то потребляют реактивную мощность. Изменением коэффициента модуляции высокочастотной ШИМ регулируют амплитуду первой гармоники формируемого напряжения, а, следовательно, величину и направление реактивной мощности.

Термическое воздействие током высокой частоты

Метод заключается в том, что без отключения ВЛ от потребителей на фазные провода через согласующее устройство и высоковольтные конденсаторы связи подается от генератора ток частотой 50-500 МГц [14]. В однородном проводнике переменный ток концентрируется в поверхностном слое, утончение которого с ростом частоты ведет к увеличению сопротивления той части проводника, по которой проходит ток. Это означает, что при одинаковой величине тока, протекающего по проводу, чем выше значение частоты сигнала, тем больше рассеиваемая на проводнике тепловая мощность. Например, при МГц сопротивление алюминиевых проводов возрастает в 600 раз и более.

Показано, что при мощности высокочастотного генератора несколько десятков кВт возможен нагрева провода на 10-20 °С, что должно предотвратить образование гололёдных отложений. Для устранения же образовавшегося гололёда и плавки гололёда потребуется нагрев до температуры 100-180 °С. Соответственно потребуется значительно большие затраты электроэнергии и более длительная процедура плавки.

Поэтому данный способ наиболее целесообразно применять в профилактических целях для предотвращения гололёдообразования, поскольку реализуется без отключения потребителей. Однако использование генераторов с диапазоном частот 87,5-108 МГц чревато опасностью создания интенсивных радиопомех в УКВ диапазоне.

Термодинамическое воздействие

Подогрев провода током высокой частоты может не только препятствовать образованию гололёдных отложений, но и использоваться для облегчения процедуры удаления уже образовавшейся гололёдной муфты. Это в частности использовано в устройстве, схема которого представлена на рисунке 7 [15].

Рисунок 7 – Устройство для удаления снежно-ледового покрытия с проводов линий электропередачи

Автоматизированное рабочее место АРМ диспетчера 6 и контроллер 5 обеспечивают бесперебойную работу подстанции с отображением оперативной информации на световом табло 7.

Электромеханическое воздействие

Известно, что при протекании тока параллельные провода притягиваются или отталкиваются под действием возникающей между ними силы Ампера. При периодическом пропускании импульсов тока, провода ВЛ будут совершать механические колебания, разрушающие гололёдно-изморозевые отложения. Частота импульсов тока должна быть близкой к механическому резонансу и амплитудой, достаточной для преодоления внешних и внутренних сил трения. Изменение пропускаемого тока может быть строго периодическим, иметь качающуюся частоту, изменяться по гармоническому закону, иметь форму пачек импульсов с заданными законами изменения частоты, амплитуды и скважности [16]. На рисунке 8 приведен один из возможных вариантов реализации автоматизированной системы удаления гололёда, реализующего предлагаемый способ.

Рисунок 8 – Система электромеханического воздействия на провода воздушной линии для удаления гололёда

Силовой трансформатор 1 преобразует питающее напряжение до нужной величины. Блок силовой электроники выпрямляет полученное от силового трансформатора 1 напряжение и формирует импульсы тока требуемой величины, формы и частоты, пропускаемые через провода 2 ВЛ. Система управления, представляющая собой программируемый логический контроллер, обрабатывает информацию с внешних датчиков гололёдно-ветровых нагрузок 3, влажности 4 и температуры 5, задает требуемую форму и частоту импульсов тока для блока силовой электроники и управляет работой системы в целом.

При практическом использовании данного способа необходим тщательный и точный расчёт величины и частоты импульсов тока, для исключения возможных негативных последствий резонанса. Для повышения эффективности разрушения гололёдных отложений, следует пропускать импульсы тока по проводам, лежащим на разных уровнях. Это позволяет использовать инерцию льда и силу тяжести, как дополнительный разрушающий фактор.

Данный способ так же, как и плавка, требует отключения ВЛ. Однако, время механического разрушения льда существенно меньше времени, затрачиваемого на плавку. Поэтому затраты электроэнергии на очистку будут ниже, чем при плавке гололёдных отложений.

Выводы

Доминирующий тренд в области разработки новых средств борьбы с гололёдными отложениями на проводах ВЛ состоит в использовании комбинированных преобразовательных установок, способных осуществлять при возникновении необходимости плавку гололёда, а все остальное время компенсацию реактивной мощности.

Наиболее перспективным следует признать плавку гололёда током ультранизкой частоты, который сочетает достоинства плавки переменным током промышленной частоты (на трёх проводах одновременно) и плавки постоянным током (ограничен только активным сопротивлением, плавное регулирование тока плавки). Дополнительное преимущество заключается в том, что установка для плавки гололёда током ультранизкой частоты легко трансформируется в статический компенсатор реактивной мощности. Это позволяет эксплуатировать дорогостоящее преобразовательное оборудование в течение календарного года. Тем не менее, сохраняется такой недостаток как необходимость отключения ВЛ для проведения очистки.

Полностью освободиться от последнего недостатка может позволить технология гибких электропередач переменного тока [18], в составе которых используется преобразовательное оборудование, теоретически способное при необходимости обеспечить, например, профилактический прогрев проводов, препятствующий образованию гололёдных отложений.

Список литературы

[1] Электротехнический справочник: В 3т. Т.3. В 2кн. Кн.1. Производство и распределение электрической энергии (Под общ. ред. профессоров МЭИ: И.Н.Орлова (гл. ред.) и др.). 7 изд., испр. и доп. – М.: Энергоатомидат. – 1988 г. – 880 с.

[2] Алексеев Б.А. Повышение пропускной способности воздушных линий электропередачи и применение проводов новых марок // ЭЛЕКТРО. – 2009. - №3. – С.45-50.

[3] РД 34.20.511 (МУ 34-70-028-82) Методические указания по плавке гололёда переменным током. Ч.1.М.: Союзтехэнерго, 1983.

[4] РД 34.20.511 (МУ 34-70-028-82) Методические указания по плавке гололёда постоянным током. Ч.2.М.: Союзтехэнерго, 1983.

[5] Патент РФ 2505898 МКИ H02G7/16, H02J3,18. Установка для компенсации реактивной мощности и плавки гололёда//Ю.П.Сташинов, В.В. Конопелько. – Опубл. 27.01.2014.

[6] Патент РФ 2505903 МКИ H02J3/18, H02G7/16. Комбинированная установка для компенсации реактивной мощности и плавки гололёда// Ю.П. Сташинов, В.В. Конопелько. – Опубл. 27.01.2014.

[7] Бургсдорф В.В. Плавка гололёда постоянным током без отключения линии// Электрические станции. – 1945. - №11.

[8] Высоковольтная выпрямительная установка типа ВУКН-16800-14000. Аннотированный перечень основных научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, выполненных в Мордовском научно-исследовательском электротехническом институте (1965-1968 гг). – Информэлектро, 1970.

[9] Генрих Г.А., Денисенко Г.И., Мишин В.В., Стряпан В.Н. Особые режимы работы мощных статических преобразователей установок плавки гололёда на линиях электропередач. – Издательское объединение «Вища школа». – 1975. – 242 с.

[10] Патент РФ 2390895 МКИ H02G7/16, H02J3/18. Преобразовательное устройство контейнерного типа для комбинированной установки плавки гололёда и компенсации реактивной мощности// М.К. Гуревич, М.А. Козлова, А.В. Лобанов, А.В. Репин, Ю.А. Шершнев. – Опубл. 27.05.2010.

[11] Патент РФ 2376692 МКИ H02G7/16, H02J3/18. Комбинированная установка для плавки гололёда и компенсации реактивной мощности// М.К. Гуревич, А.В. Репин, Ю.А. Шершнев. – Опубл. 20.12.2009.

[12] Патент РФ 2522423 МКИ H02G7|16. Мобильный генератор тока для плавки гололёда на проводах воздушных линий электропередач// А.В. Козлов, А.Н. Чулков, А.В. Шурупов, А.А. Виноградов. – Опубл. 10.07.2014.

[13] Патент РФ 2505897 МКИ H02G7/16. Способ управляемой плавки гололёда на воздушных линиях электропередачи переменным током// Ю.П. Сташинов, В.В. Конопелько. – Опубл. 31.05.2012.

[14] Патент РФ 2356148 МКИ H02G7/16. Способ и устройство для борьбы с гололёдом на линиях электропередачи// В.И. Каганов. – Опубл. 20.05.2009.

[15] Патент РФ 2520581 МКИ H02G7/16. Устройство для удаления снежно-ледового покрытия с проводов линий электропередачи// Н.Д. Шелковников, Д.Н. Шелковников. – Опубл. 27.06.2014.

[16] Патент РФ 2166826 МКИ H02G7/16, B60M1/12. Способ удаления гололёда с проводов контактной сети и линий электропередачи// А.В. Ефимов, А.Г. Галкин. – Опубл. 10.05.2001.

[17] Патент РФ 93184 МКИ H02G7/16 на полезную модель. Устройство для очистки проводов линий электропередач// Р.Р. Саттаров, Ф.Р. Исмагилов, М.А. Алмаев. – Опубл. 20.04.2010.

[18] Кочкин В.И. Новые технологии повышения пропускной способности ЛЭП. Управляемая передача мощности// Новости Электротехники. – 2007. - №4(46).